雙相不銹鋼管具有良好的焊接性，選用合適的焊接材料不會發生焊接熱裂紋和冷裂紋；焊接接頭力學性能令人滿意；除了焊接接頭具有良好的耐應力腐蝕能力外，其耐點腐蝕性能和耐縫隙腐蝕能力也均優于奧氏體型不銹鋼焊接接頭，抗晶間腐蝕能力與奧氏體型不銹鋼管相當而稍有遜色。雙相不銹鋼在焊接熱循環的作用下，焊接熱影響區多次受熱，使之成為單一鐵素體組織，且晶粒粗大，直接影響焊接接頭的力學性能和耐腐蝕性能，對此，應從焊接工藝方面探討采取改善措施。
一、焊縫的成分和組織
奧氏體與鐵素體的相比例是決定雙相不銹鋼管性能的至關重要的因素。為了得到相組成比例較為理想的焊縫金屬，通常采取增加焊縫金屬中奧氏體化合金元素的辦法。例如以氮對焊縫金屬合金化，或將鎳的質量分數提高到10％左右。這樣就可能獲得奧氏體體積分數不少于30％～40％的焊縫金屬。
除了通過合金化達到一定相比例之外，還要考慮焊縫組織的晶粒大小和兩相的分布情況。盡可能通過焊接工藝（例如小的熱輸入）來獲取比較細小的一次結晶組織，細小均勻的兩相混合組織，有利于提高焊縫的力學性能和抗腐蝕性能。焊縫金屬受到隨后焊道的熱影響，其中的二次轉變奧氏體含量有所上升。因此，有時可以利用“退火”來改善焊縫性能，例如在薄板焊縫的背面加“退火”來改善正面焊縫的性能。然后把“退火”焊縫打磨掉，但由于此做法費工費時，只有在特殊情況下才被采用。
二、焊接熱影響區的組織轉變和各區段金屬的性能變化
1. 最高溫度低于1000℃的區段
由于雙相不銹鋼管通常以1000℃左右回火、淬火或者以850℃左右終軋狀態供貨，故在經過通常的焊接熱循環條件下，不會發生顯著的組織變化。如果不是超低碳的鋼種，在此溫度下受熱，可能會有碳化物Cr23C6析出于晶界上，特別是奧氏體、鐵素體相界上。形成該碳化物的碳主要來自于奧氏體，而鉻則主要由鐵素體提供。這是雙相鋼的成分和晶體結構特點所決定的。若為超低碳鋼種，則一般不會析出碳化物。一般不會由于析出Cr23C6而導致晶間腐蝕。雙相不銹鋼在此溫度范圍亦可能生成。相和出現475℃脆性。總體來講焊接熱影響區，在1000℃以下區段通常沒有明顯的性能變化，不會成為焊接性考慮的問題。
2. 最高溫度在1350℃以上至固相線溫度區段
此時雙相不銹鋼管的平衡組織差不多全是鐵素體。然而由于焊接加熱的快速性和短暫性，鐵素體＋奧氏體轉變成鐵素體的相變并不能完成。實際金屬組織中尚存有相當數量的奧氏體，金屬就開始了降溫。待降溫到某平衡溫度以下，金屬組織又會發生逆轉變，即鐵素體轉為二次奧氏體。同樣由于熱循環的短暫性，再加之此時溫度已降得較低，該逆轉變二次奧氏體的數量也不會很多，因此該區中的鐵素體份額占得較多而奧氏體份額較少。而且，此時的兩相組織狀態已大大不同于原先的排列：原先軋制狀態下成條帶狀的同奧氏體混存的鐵素體，向等軸狀結晶發展、長大；而原來呈條帶狀的奧氏體趨于消失，冷卻過程中從鐵素體中轉變出來的二次奧氏體則呈雜亂的竹葉狀在鐵素體晶間和晶內先后出現。所以說，這個區段的組織劣化不僅表現為相比例失調，一旦形成了粗大的等軸晶，就很難通過熱處理或其他措施予以恢復。
同其他材料的焊接熱影響區組織劣化相似，劣化的程度與焊接熱規范密切相關。熱輸人量愈高，高溫停留時間愈長，鐵素體晶粒愈粗，原有奧氏體殘留量愈少，二次轉變的奧氏體愈粗大，愈呈集團性分布。由于粗大的鐵素體晶粒本身，可以提供應力腐蝕裂紋較長的連續擴展單元，而且裂紋穿越晶界時，即使有少許的晶界奧氏體，其阻滯作用的效果也不佳。已有失效分析案例說明，甚至可能出現晶界上完全沒有奧氏體的情況，此時應力腐蝕裂紋在鋼材中的擴展性質同單向鐵素體型不銹鋼一樣，沿著粗大的鐵素體晶界迅速伸展，完全失去了雙相不銹鋼的優越性。因此，采用低的焊接熱輸入應當是焊接雙相不銹鋼的重要原則之一。
顯然，熱循環峰值溫度最高的熔合線附近，是組織劣化最嚴重，也是性能劣化最嚴重的地區。隨著劣化區寬度的擴大，焊接接頭的性能也隨之下降，所以盡量減少劣化區段寬度是提高焊接接頭性能的關鍵。
